(3)調(diào)整主變壓器三角側相位。

兩次換向后，主變差動101側和502側同名相電流相差約180，同名電壓同相。而且101側和501側相位差不正確？從表和相量圖可以看出，IA101領先IA 501: 228-16=212而不是理想的(11-6)30=150；UA110領先ua 35i 257-226=31，而不是理想的11 30=330，也就是-30。是問題沒有解決？不是，是負序系統(tǒng)造成的。

我們在進行有載試驗時，110KV母線電壓為負序，流入主變壓器101側的電流為負序，而我們干式變壓器的接線組Yn-Y0-d11處于正序系統(tǒng)下，如果用于負序系統(tǒng)，則該組變?yōu)閅n-Y0-d1，所以IA101引Ia501: (1 UA110引ua35i: 1 30=30?，F(xiàn)在我們將110千伏進線的A相和C相引線切換一次，110千伏母線的電壓和流入主變壓器101側的電流由負序變?yōu)檎?。主變壓器接線組從Yn-Y0-d1恢復到Yn-Y0-d11，對應的干式變壓器側電流電壓正向旋轉2 30=60，即Ia501變?yōu)镮A501。當然，其他兩個相位是一樣的，備份501端的電流也是一樣的，如表所示。

(4)重新計算流量差。

三次調(diào)整后，負序變?yōu)檎?，主變壓器Y的側實際接線對應一次接線圖，側電流電壓相位對應主變壓器d11接線組。差動電流能平衡嗎？我們不妨計算一下：

三次調(diào)整后的三側A相電流由表得出：Ia 101=1.216，Ia 501=0.8168，Ia 502=0.84199。

干式變壓器微機差動保護采用軟件移相，Y側進行Ia=IA-IB，Ib=IB-IC，Ic=IC-IA的移相。主變壓器Y側101和502的電流都是三相正序?qū)ΨQ電流，因此一旦移相，每相電流的幅值增加到3倍，相位正向旋轉30。因此，IA101和IA502成為：

IA101=IA101 (3-30)=(1.23)(16-30)=2.1-14

IA502=IA502 (3-30)=(0.843)(199-30)=1.45169

干式變壓器微機差動保護應平衡三側電流的幅值。從設定值可以看出，101側的平衡系數(shù)為0.68，501側的平衡系數(shù)為1，502側的平衡系數(shù)為0.43，則IA101和IA502變?yōu)椋?

IA101=IA1010.68=0.682.1-14=1.43-14

IA502=IA5020.43=0.431.45169=0.62169

由于501側平衡系數(shù)為1，所以IA502沒有變化。

接下來，應通過將三端電流矢量相加來計算差分電流。觀察三側A相矢量：Ia101=1.43-14，IA501=0.8168，IA502=0.62169；IA501和IA502同相，都與IA101相差168-(-14)180左右，所以我們可以忽略相位，直接加減幅度來計算差分電流：

Ia=| IA101 |-| IA501 |-| IA502 |=1.43-0.8-0.62=0.01 A

根據(jù)這種方法，b和c的相位差電流可以分別計算為Ib=0.01A和Ic=0.01A。

(5)通過計算可以看出，經(jīng)過三次調(diào)整后，差壓流量達到平衡，由之前的0.2A減少到0.01A，減少了20倍，再次證實了我們發(fā)現(xiàn)的問題是準確的，分析的原因是正確的。

5結束語

后來證實，主變投入運行時，發(fā)現(xiàn)全站電壓為負序，電機全部反轉，無法工作；由于110KV進線相間距離長，相序難以調(diào)整，因此主變35 kV 側和Y側導管的A、C相高壓電纜分別互換，使35KV、段母線電壓變?yōu)檎?；后來發(fā)現(xiàn)主變負荷增大時差動保護誤動，于是將差動501側和502側的二次電流回路A、C對換，對應差動101側電流的負序。同時主變35kV delta側和Y側導管的高壓電纜也是上下顛倒連接，主變Y側導管出口接501開關，delta側導管出口接502開關，實際接線與一次接線圖不對應。 #p#分頁標題#e#

[參考文獻]

[1]賀佳麗等，電力系統(tǒng)繼電保護原理[M]，北京，水電出版社，1984。

[2]郭銳，《淺談干式變壓器差動保護帶負荷測試》，2003年出版，12期《繼電器》雜志，2003年。